力增量造句

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钢梁进入屈服阶段后，预应力筋的应力增量显著提高。
鸭翼增大升力的同时也增大了阻力;大攻角时，鸭翼带来的阻力增量较大。
侧阻力增量对桩极限承载力的贡献为56 % ~ 88 % 。
同时引入了负荷/压力增量预测模型的概念，并给出了增量预测方程。
钢梁屈服之前，预应力筋的应力增量与外荷载增量近似成线性关系。
研究并分析了体外预应力筋的应力增长规律，提出了计算预应力筋应力增量的简便方法。
此外，还对flac - 3d内嵌的本构模型深入研究，塑性流动发生时塑性应变增量对应力增量的修正。
在超载作用下挡板后土压力增量沿高度随填土深度的增加而减小；沿水平方向也非经典理论所说的均匀分布，而是跨中最小，两端最大。
结构设计的一个重要环节就是极限承载力计算,而计算体外预应力混凝土梁的极限承载力就必须求得梁在破坏时的体外筋应力增量。
设计了五根不同加固距离的试验梁,对试验梁的受力过程、破坏形态、荷载-挠度曲线、纤维筋应力增量等进行了详细分析。
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多缝富勒襟翼在襟翼舵面偏转的同时发生较大幅度的后退，增加机翼整体弯度和机翼面积，通过缝隙气流改善附面层状况，因而得到加大的升力增量。
本文应用了气体力学方程和材料力学理论知识，对充装过量导致过高的液货舱压力进行了理论分析，对比保留有气枕时的液货舱的压力增量和充装过量时造成满液的压力增量，并结合igc规则对充装极限的规定，提出了不同温度下的安全货液充装量的计算方法。
利用广义格林公式和基本解得出弹性问题的边界积分方程,采用循环迭代的方法,通过寻求与接触条件相协调的接触边界位移及面力增量来确定接触区域的大小。
考虑在各种荷载工况作用下无粘结筋极限应力增量的变化规律，并与理想的弹塑性模型相比较，最终得出以理想弹塑性模型计算各种荷载工况作用下无粘结筋极限应力增量的回归公式，从而为预应力混凝土多跨连续结构的无粘结筋应力设计计算提供有益的参考。
即首先根据上一步加载材料的实际应变增量、所加应力增量以及材料所在的应力状态识别出材料物性参数m值，然后再根据材料加载后的应力状态、目标应变增量以及识别所得m值，由训练好的识别应力增量的人工神经网络产生应加的载荷增量。
侧向变形可以从侧向应变、侧向应变与加荷向应变之间的相对比例关系或侧膨胀系数以及加荷向单位应力增量所引起的侧向应变增量三个不同方面深入细致地分析研究；不同主应力加荷向的应力应变关系各向异性可以反映在切线弹模以及加荷向单位应力增量引起的加荷向应变增量的差异中。
在试验中，量测了梁的变形、曲率、应变、无粘结筋的应力增量等关键数据，观察了梁的裂缝分布、破坏形态，并对无粘结部分预应力混凝土梁的承载能力、延性等基本力学性能进行了较为深入的分析。
本论文主要完成了以下工作：首先，根据连续介质力学理论构造出的交错桁架结构空间单元的几何刚度矩阵和弹塑性刚度矩阵，算例分析表明这些矩阵能准确地计算出结构的空间二阶效应和空间单元弹塑性杆端力增量，计算结果具有良好的精度。
本文首先从梁极限状态下的变形入手,将塑性铰区看作纯弯段,将塑性铰以外的区域看作刚体,按照体外预应力筋的形状不同,分工程中最常见的三种体外结构形式,即无转向块的直线型体外筋混凝土梁、具有一个转向块的单折线型梁和具有两个转向块的双折线型梁,研究体外预应力筋变形和梁体的变形间的关系,推导出以极限状态下塑性铰区之半对应的转角为参数的计算体外预应力混凝土简支梁以及连续梁的体外筋应力增量计算公式,并进一步求得梁的极限承载力。
其次，设计了三根活性粉末混凝土无粘结预应力叠合梁，两点对称集中加载、一次受力，得到了它们的截面应变分布、挠度与变形、无粘结预应力钢绞线的预应力增量、裂缝的发展与分布以及极限荷载。