フラム造句

• ダイアフラムの寸法は２．５ｍｍ×２．５ｍｍ，厚さ２μｍである。
  膜片的尺寸为２．５ｍｍ×２．５ｍｍ，膜片的厚度为２μｍ。
• このとき，ダイヤフラムの変形に要する力の分だけ圧力Ｐｂは小さくなる。
  这时，使膜片变形所需的力的部分恰好为压力Ｐｂ降低的部分。
• 図５に，一辺１０９４μｍのダイアフラム型センサの出力電圧波形を示す。
  在图５中显示一边为１０９４μｍ的振膜式传感器的输出电压波形。
• ダイヤフラムは裏面からシリコンを異方性エッチングして作製される。
  膜片是从背面对硅进行各向异性蚀刻制作的。
• 二番目は往復動ポンプでダイアフラム，ベローズポンプなどである。
  第二种是往复运动泵，有隔板泵、风箱泵等。
• 上図は空気流速が０．５ｍ／ｓで，ダイヤフラム面の温度分布をシミュレーションしたものである。
  上图是在空气流速为０．５ｍ／ｓ时对隔膜面温度分布的模拟。
• チップサイズは３×１１ｍｍ２で，ダイヤフラムサイズは０．６×１ｍｍ２で厚さは６μｍである。
  芯片尺寸为３×１１ｍｍ２，膜片尺寸为０．６×１ｍｍ２，厚度为６μｍ。
• 図６（ａ）より，ダイアフラム型センサは１５ｋＨｚ以上の周波数域で共振ピークを持つことが分かる。
  由图６（ａ）可知，膜片式传感器在１５ｋＨｚ以上的频带拥有共振峰值。
• 下部層にはポリイミドダイアフラムを形成している。
  下部层形成的是聚酰亚胺膜片。
• 一方ＰＤＭＳダイアフラムは，ＰＥＴフィルム上にＳｉｌａｓｔｉｃをスピンコートすることによって形成される。
  另一方面，ＰＤＭＳ隔膜是通过在ＰＥＴ薄膜上旋转涂布Ｓｉｌａｓｔｉｃ形成的。
• また，ダイヤフラム式マイクロポンプは一般に駆動電圧が高い上，吐出量／ポンプ体積比も優れているとはいえない。
  另外，膜片式微泵普遍存在驱动电压高的问题，并且排量／泵体积比也不能说优秀。
• エンジンシリンダー内の圧力は金属ダイアフラムにより力に変換され，セラミックロッドを介して，力検知素子に印加される。
  发动机缸内的压力通过金属隔膜转换为力，借助陶瓷棒，加载至测力元件。
• 図６（ａ）と（ｂ）に，それぞれダイアフラム型センサとカンチレバー型センサの出力信号の周波数依存性を示す。
  图６（ａ）与（ｂ）显示的是各膜片式传感器与悬臂梁型传感器的输出信号的频率依赖性。
• ダイヤフラム上中央に温度センサ（Ｒｓ）が形成され，その両側にヒーター（Ｒｈｕ，Ｒｈｄ）が形成されている。
  在膜片上中央位置形成有温度传感器（Ｒｓ），在其两侧形成了加热器（Ｒｈｕ，Ｒｈｄ）。
• 以上より，静的強度にて評価することとし，ダイヤフラム上面から圧力を印加して破損耐圧を評価した。
  出于以上原因，研究人员以利用静态强度进行评估为目的，通过从隔膜上面加载压力，对破裂压力进行了评估。
• 機械的強度では，圧力印加法によりダイヤフラム膜構成の検討やプロセス妥当性の評価に有効であることを示した。
  在机械强度方面，本文通过压力加载法，证实了其对于隔膜的膜构造的研究和工艺妥当性的评价是有效的。
• 報告内容では，ダイアフラムの柔軟性を利用してＭＯＳ?ＦＥＴの飽和電流特性を流量特性において相似的に再現している。
  报告内容介绍的是利用膜片的柔软性，通过流量特性，近似再现了ＭＯＳ－ＦＥＴ的饱和电流特性。
• 異方性エッチング液にＴＭＡＨを用いたシリコンバルク異方性エッチング技術により厚み４μｍのダイアフラム構造を作製した。
  研究人员各向异性蚀刻液使用的是ＴＭＡＨ通过体硅各向异性蚀刻技术制作了厚度为４μｍ的膜片结构。
• その理由は，受波子に用いる超音波マイクロアレイセンサがダイアフラム型薄膜センサでありその構造上大きな音圧の送波に適しないためである。
  其原因在于：接收器使用的超声波微阵列传感器为膜片式薄膜传感器，其结构不适合发射大的声压。
• ゲートに交流信号として音を入力した場合，ゲート部分のダイアフラムが振動し，ドレイン領域の圧力が入力した音と同じ周波数で変化する。
  向栅极输入音频作为交流信号时，栅极部分的膜片振动，漏极区域的压力与输入的音频以相同的频率变化。